关键词：道路工程 | 泡沫沥青冷再生混合料 | 再生剂 | 疲劳特性 | 长寿命沥青路面
目前我国已建成了世界上zui长的高速公路网，公路建设水平稳居世界先进水平[1]。与此同时，我国也面临着高速公路沥青路面养护维修里程长、筑路材料资源紧缺等诸多问题。按照沥青路面设计寿命为15年计算，我国早期修建的沥青路面陆续进入大中修期。加之高速公路扩容改扩建和沥青路面早发性损害问题，导致公路建设环保要求与沥青路面周期性重建时巨大资源消耗的矛盾日益突出[2-5]。在此背景下，将废旧沥青路面材料资源化再生利用于长寿命沥青路面结构层就显得尤为重要。我国“十二五”、“十三五”公路养护发展纲要均要求将废旧沥青路面材料再生后应用于路面结构层，并规定了回收利用率下限值。2021年2月，《国务院关于加快建立健全绿色低碳循环发展经济体系的指导意见》要求推动废旧路面、沥青等材料的资源化利用，为加快沥青路面再生技术的研究和工程实践工作指明了方向。
境内外大量文献针对泡沫沥青冷再生混合料性能与冷再生路面结构组成设计、泡沫沥青冷再生混合料强度形成机理、路用性能、使用性能跟踪检测评价、综合路用性能改善措施等开展了深入研究[2-10]，这为泡沫沥青冷再生技术的推广应用奠定了良好基础，继2008年颁发沥青路面再生技术规范之后，2019版沥青路面再生技术规范也已颁布实施，我国泡沫沥青冷再生技术已进入推广应用阶段。现行规范和研究成果认为，在泡沫沥青冷再生混合料设计、施工阶段，由于RAP(旧沥青路面回收料)没有被预热，RAP表面的老化沥青并未发挥黏结作用，RAP仅作为“黑色集料”使用，并未考虑RAP中老化沥青黏结强度恢复后对冷再生混合料力学强度的贡献[3-7]。
然而，山东、山西、陕西等地的泡沫沥青冷再生实体工程跟踪检测发现，泡沫沥青冷再生结构层在服役期间出现疲劳寿命和力学强度不减反增的现象[8-11]。如服役2~6年期间，劈裂强度、抗压模量增长幅度可达50%~200%。钻芯取样试验结果表明，泡沫沥青冷再生混合料在服役期间存在强度明显增长的过程。这主要归结于3点：
(1)服役期间水泥继续发生水化反应，水硬性胶凝材料数量增多；
(2)行车荷载及上覆路面结构层的二次压密作用，提高了泡沫沥青冷再生层的密实度和整体结构强度；
(3)RAP中老化沥青数量可达到3.5%~6.5%，老化沥青在再生混合料中数量庞大且分布范围广泛，根据沥青的时-温换算原理，沥青的流变性状对温度和时间有很大的依赖性，沥青黏弹特性对温度的敏感性决定了延长时间与升高温度对分子运动的影响是等效的，沥青在常温长时间下流淌的距离，可等效为高温短时间内的流淌距离，新旧沥青长达若干年的相互融合、渗透，长时间作用相当于对老化沥青起到“加热”的作用，新旧沥青融合后，部分老化沥青被激活，重新发挥黏结强度，使得提供黏结强度的沥青胶结料数量增多。
有关泡沫沥青冷再生混合料疲劳性能研究方面[12-15]，既有研究成果大多是基于应力控制加载模式且应变水平较高，疲劳试验加载次数仅几百至几千次，疲劳寿命较小，与实际冷再生结构层承受几千万次车辆荷载疲劳作用次数相差较大。并且已有应力控制加载模式在大应力水平下的疲劳试验数据离散性大，应力控制模式与沥青稳定类材料实际受力状态差异较大，因此较难准确评价泡沫沥青冷再生混合料的真实抗疲劳性能。因此，为了准确评价泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能，有必要进行微应变水平下的控制应变加载模式疲劳试验。
鉴于此，为了模拟老化沥青恢复黏结强度后，以及新旧沥青长时间融合后，泡沫沥青冷再生混合料疲劳性能增长规律，基于微应变水平下的4点弯曲疲劳试验，研究再生剂、RAP掺量和模拟服役时间对泡沫沥青冷再生混合料疲劳性能的影响，拟合回归泡沫沥青冷再生混合料的疲劳方程，在此基础上优化长寿命泡沫沥青冷再生沥青路面结构。
试验原材料与方案
原材料
(1)RAP：RAP来源于河北某高速公路改扩建工程，沥青路面分层铣刨后获取RAP，运回实验室自然晾干。RAP主要技术指标见表1。按照JTG/T5521-2019中泡沫沥青冷再生混合料矿料级配(中粒式)要求，逐档筛分后备用。
(2)新集料：新添加集料为10~20mm石灰岩碎石与0~5mm石灰岩机制砂，品质符合JTG F40-2004规范要求。
(3)泡沫沥青：采用Ａ-90基质沥青制备泡沫沥青，发泡试验结果见表2。测试zui佳发泡温度为165℃、发泡用水量为2%条件下的泡沫沥青膨胀率为24(倍)、半衰期为24.5s，符合JTG/T5521-2019要求。
(4)再生剂：再生剂主要成分为芳烃油、增塑剂(DOP)，技术指标见表3。
(5)水泥与水：采用PO.42.5普通硅酸盐水泥和实验室自来水。
试验方案
根据工程实践经验，泡沫沥青冷再生混合料中的RAP掺量一般为70%~100%。试验研究采用80%、100%两种RAP掺量。为了恢复RAP中老化沥青的黏结强度，初选的再生剂掺量为RAP质量的0.6%、0.9%、1.2%、1.5%。然后按照JTG/T5521-2019，基于劈裂试验确定zui佳的再生剂掺量，并验证再生剂泡沫沥青冷再生混合料的力学性能、路用性能。为了模拟再生剂对泡沫沥青冷再生混合料疲劳性能的影响，将再生剂泡沫沥青冷再生混合料在室内放置一定时间，基于4点弯曲疲劳试验，研究再生剂与RAP长时间作用后泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳耐久性。
泡沫沥青冷再生混合料配合比设计
为了避免矿料级配变化对试验结果的影响，试验研究采用相同矿料级配(见表4)。水泥掺量为1.2%(水泥不参与合成级配)。配合比设计结果如表5所示。
再生剂泡沫沥青冷再生混合料制备工艺
在拌和阶段，将再生剂与50%的拌和用水混合均匀，然后将再生剂和水混合液体与RAP进行预拌120s，加入新集料和水泥搅拌60s后，再加入剩余50%拌和用水搅拌90s，后喷入设计用量的泡沫沥青继续搅拌120s，完成再生剂泡沫沥青冷再生混合料拌和。普通泡沫沥青冷再生制备时仅少了添加再生剂的过程。
再生剂泡沫沥青冷再生混合料力学性能与路用性能
确定zui佳再生剂掺量
按照JTG/T5521-2019要求测试劈裂强度(ITS)与冻融劈裂强度比(TSR)，结果见表6。
表6结果表明，再生剂的添加，显著提高了泡沫沥青冷再生混合料的劈裂强度与冻融劈裂强度比。
随着再生剂掺量的zeng大，80%RAP、100%RAP泡沫沥青冷再生混合料的ITS、TSR出现先zeng大后减小趋势，在0.8%~1.0%再生剂掺量下，泡沫沥青冷再生混合料的ITS、TSR达到峰值。以峰值ITS确定80%RAP、100%RAP对应的zui佳再生剂掺量分别为0.9%、1.0%。
分析其原因为，根据老化沥青再生的“相容性理论”和“组分调节理论”，再生剂的渗透、弥补轻质组分、溶解和稀释沥青质功能，一方面，能够提高老化沥青各组分的相容性、减小各组分间的溶解度参数差、弥补老化沥青中缺失的轻质组分，从而恢复RAP中老化沥青的黏结强度，使老化沥青部分起到了新沥青胶结料的黏结作用；另一方面，从劈裂试件破坏界面来看(见图1)，随着再生剂掺量zeng大，分布在劈裂试件破坏界面上的泡沫沥青面积zeng大、独立“点焊”状泡沫沥青胶结料团聚面积zeng大，泡沫沥青冷再生混合料破坏界面形成类似沥青膜裹附状态，破坏界面外观接近乳化沥青冷再生混合料，这是再生剂稀释“点焊”状泡沫沥青和溶解RAP中老化沥青所致，使能够提供黏结强度的泡沫沥青数量zeng大，进而使黏聚力zeng大。此外，当再生剂掺量超过1.0%后，随着再生剂掺量进一步zeng大，由于常温状态下再生剂渗透、还原老化沥青的能力有限，未与老化沥青充分融合的再生剂呈游离状态，反而会过度稀释泡沫沥青和再生沥青，导致泡沫沥青“焊点”之间的联接强度和再生沥青黏度降低，同时游离状态的再生剂削弱了泡沫沥青砂浆的黏结强度与界面黏附强度，导致黏聚力降低，使劈裂强度和冻融劈裂强度比不增反减。
力学性能与路用性能试验
在0.9%、1.0%再生剂掺量下，验证再生剂对泡沫沥青冷再生混合料力学性能与路用性能的增强作用。无侧限抗压强度试验(试件直径为100mm，高径比为2:1，试验温度为20℃，试验加载速率为1mm/min)、动态压缩模量试验(温度为20℃，加载频率为5Hz和10Hz)及高低温路用性能试验(试验方法参照JTG E20-2011)结果见表7。
(1)掺加0.9%RA(添加剂)、1.0%RA后，泡沫沥青冷再生混合料无侧限抗压强度提高了35.8%、60.5%，5Hz动态压缩模量提高了21.6%、29.9%，10Hz动态压缩模量提高了17.3%、27.2%，60℃动稳定度提高了34.3%、37.7%，-10℃弯曲应变提高了41.6%、61.1%，zeng大RAP掺量后泡沫沥青冷再生混合料的力学强度与路用性能均有一定程度降低。这主要是因为根据沥青的时-温等效原理，在常温、短时间内，由于普通泡沫沥青冷再生混合料中RAP表面黏附的老化沥青砂浆较难发挥黏结强度，RAP被近似看作“黑色集料”，由于级配退化，RAP自身棱角性、砂当量和力学性能相对新集料均较差，导致RAP掺量zeng大，泡沫沥青冷再生混合料的力学性能和路用性能均有一定程度下降。
(2)双因素方差分析结果表明，添加再生剂对泡沫沥青冷再生混合料力学性能和路用性能的影响比RAP更显著，添加再生剂能弥补RAP掺量zeng大后对泡沫沥青冷再生混合料力学性能和路用性能产生的负面影响。这主要是因为，RAP掺量越大，泡沫沥青冷再生混合中的老化沥青数量越多，再生剂还原老化沥青后，能够提供黏结强度的沥青胶结料数量也越多。
(3)再生剂的添加，显著提高了泡沫沥青冷再生混合料的力学强度，改善了冷再生混合料高温抗车辙和低温抗开裂等路用性能，再生剂泡沫沥青冷再生混合料表现出了优异的高温抗车辙性能、抗水损害性能，动态压缩模量也满足JTG/T5221-2019冷再生混合料力学参数要求。尤其是添加再生剂后，改善了泡沫沥青冷再生混合料的低温弯曲应变。再生剂的添加，能够弥补因zeng大RAP掺量后导致的泡沫沥青冷再生混合料力学性能和路用性能下降的问题，使泡沫沥青冷再生混合料能够保持较高的力学强度和较优异的路用性能。这主要是因为，再生剂激活老化沥青的黏结强度后，使泡沫沥青冷再生混合料由泡沫沥青“点焊”状黏结的半松散状态转变为近似沥青油膜均匀裹附板体状态，综合路用性能接近热拌沥青混凝土，从而满足高速公路下面层的路用要求。
再生剂泡沫沥青冷再生混合料疲劳性能
采用4点弯曲疲劳试验评价再生剂泡沫沥青冷再生混合料的疲劳性能。轮碾法成型尺寸为450mm×300mm×100mm的车辙板试件，室温放置0~60个月后，切割成380(长)×63.5(宽)×50mm(高)梁式试件，每组准备4个平行试件。控制疲劳试验温度为20℃，3分点加载(4点弯曲)的应变水平为150με、200με、250με、300με，加载频率为10Hz，并设置疲劳试验终止条件为梁式试件劲度模量下降到初始劲度模量的50%。采用4点弯曲劈裂试验装置，根据设定的试验终止条件，利用***数据采集系统自动输出劲度模量随加载次数的衰减曲线及疲劳寿命。
RAP和再生剂对疲劳寿命的影响
成型车辙板，切割成梁式试件进行疲劳试验。疲劳寿命汇总结果见表8、表9。
由表8、表9试验结果分析如下：
(1)泡沫沥青冷再生混合料的劲度模量与疲劳寿命试验数据的变异系数不超过6.5%，试验离散性小，采用4点弯曲疲劳试验能较为准确地评价泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。
(2)掺加再生剂前后，随着RAP掺量和应变水平的zeng大，泡沫沥青冷再生混合料的劲度模量降低，在相同RAP掺量下，应变水平由150με大至300με，劲度模量降低幅度超过了50%。荷载条件对泡沫沥青冷再生混合料劲度模量的影响比zeng大RAP掺量更显著。在相同RAP掺量下，掺加再生剂有助于提高泡沫沥青冷再生混合料的劲度模量。
(3)zeng大荷载应变水平显著降低了泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命，泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命对应变水平变化ji为敏感。具体表现为，不掺加再生剂，150με微应变水平下，80%、100%RAP泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命约为20000000次；应变水平zeng大至200με后，泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命约为1000000次；继续zeng大应变水平至300με，疲劳寿命下降至50000次。应变水平由150με大至200με后疲劳寿命降幅接近90%，应变水平由200με大至300με疲劳寿命衰减了约95%。掺加再生剂的泡沫沥青冷再生混合料，在zeng大应变水平后疲劳寿命随应变水平zeng大也有类似的衰减规律。
(4)相同应变水平下，添加再生剂前后，zeng大RAP掺量均能改善泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。具体表现为，不掺加再生剂时在150με、200με、250με、300με应变水平下，100%RAP掺量的泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命比80%RAP掺量下疲劳寿命分别zeng大了11.1%、16.0%、14.9%、8.6%。在150με应变水平下，2种RAP掺量的泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命相差近200万次。分析其原因为，zeng大RAP掺量后，泡沫沥青冷再生混合料内部总的沥青含量zeng大，RAP材料性质不同于新掺加集料，裹附在RAP表面的老化沥青砂浆其硬度介于泡沫沥青砂浆与集料之间，在荷载作用下，老化沥青砂浆可起到缓冲荷载和应力吸收作用，从而有助于提高疲劳寿命。
(5)相较于普通泡沫沥青冷再生混合料(不掺加再生剂)，掺加再生剂后，2种RAP掺量的泡沫沥青冷再生混合料在各应变水平下的疲劳寿命均显著增加。具体表现为，在150με、200με、250με、300με应变水平下，0.9%RA＋80%RAP泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命分别提高了33.9%、59.1%、36.4%、59.0%，1.0%RA＋100%RAP泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命分别提高了28.8%、65.8%、57.4%、60.7%。
(6)根据疲劳试验结果，拟合回归疲劳方程，结果见图2。拟合结果表明，疲劳试验过程中，随着加载次数zeng大，泡沫沥青冷再生混合料的残留应变逐渐减小，应变(ε)与疲劳寿命(N)之间拟合优化度R^2大于0.96，疲劳方程的数学拟合关系良好。根据疲劳极限概念，认为在实际车辆荷载作用下，沥青路面实际疲劳寿命达到5亿次对应的应变水平，称之为疲劳极限。将5亿次疲劳寿命带入疲劳方程，反算5亿次疲劳寿命对应的极限应变约为99.6με~103.3με。添加再生剂前后，泡沫沥青冷再生混合料的疲劳极限应变较为接近，疲劳极限应变约为100με。同时考虑到疲劳试验间歇时间、材料的自愈合功能等因素影响，估算室内疲劳寿命约为实际冷再生路面结构层的4~5倍。修正后，取室内疲劳寿命达到1亿次对应的应变水平为泡沫沥青冷再生混合料的疲劳极限。带入疲劳方程，反算对应的极限应变为120.7με~126.2με，因此可取疲劳极限应变为120με。但是目前关于室内疲劳寿命与实际车辆荷载作用下疲劳寿命的对应关系仍不明确，为安全起见，推jian泡沫沥青冷再生混合料的疲劳极限应变为100με。在此应变水平下，泡沫沥青冷再生路面符合长寿命沥青路面抗疲劳性能要求。
模拟服役时间对疲劳寿命的影响
文献[4]研究表明，由于服役过程中泡沫沥青与老化沥青长期浸润作用及泡沫沥青重分布作用，使得泡沫沥青冷再生路面在服役过程中存在力学强度与疲劳性能增长的过程。为了模拟泡沫沥青冷再生结构层疲劳寿命增长过程，将新成型泡沫沥青冷再生混合料在室温条件分别放置0~60个月。放置期间，不考虑车辆荷载疲劳损伤作用和上覆沥青混凝土结构层的压密作用，间隔12个月测试一次疲劳寿命，每组准备4个平行试件。由于低应变水平下的疲劳试验持续数月，室内试验仅进行300με水平下的疲劳寿命。结果汇总见表10、图3。
由表10、图3试验结果分析如下：
(1)无论是否添加再生剂，泡沫沥青冷再生混合料在室内放置期间都存在疲劳寿命增长的过程。表现为，随着放置时间延长，疲劳寿命先快速zeng大然后趋于稳定。分析其原因为，根据沥青的时-温换算原理，在放置期间，RAP表面老化沥青发挥黏结作用虽然缓慢，但是新旧沥青经过长时间作用后，泡沫沥青与老化沥青产生交融，尤其是添加再生剂后，再生剂加速了新旧沥青之间的迁移、融合，旧沥青吸收再生剂轻质组分后性能恢复，旧沥青发挥了黏结作用，黏聚力逐渐增长，泡沫沥青冷再生混合料的界面接触状态向热拌沥青混合料转变。
(2)不考虑服役期间车辆荷载的疲劳荷载损伤作用，室内放置5年后，对于80%RAP、100%RAP、0.9%RA＋80%RAP、1.0%RA＋80%RAP冷再生混合料，疲劳寿命分别为室内新成型泡沫沥青冷再生混合料的3.79倍、3.86倍、3.15倍、3.24倍。在长时间作用下，新旧沥青交融后，旧沥青发挥了黏结作用，有助于进一步提高泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。
(3)室内放置5年后，100%RAP泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命比80%RAP泡沫沥青冷再生混合料提高了10.7%，0.9%RA＋80%RAP泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命比80%RAP泡沫沥青冷再生混合料提高了31.9%，1.0%RA＋100%RAP泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命比100%RAP泡沫沥青冷再生混合料提高了34.8%。zeng大RAP掺量或添加再生剂均能改善冷再生混合料的抗疲劳性能，将泡沫沥青冷再生混合料中的RAP仅作为黑色集料，低估了泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。
长寿命泡沫沥青冷再生沥青路面结构优化
根据极限应变原理，控制沥青路面结构层底的拉应变小于极限应变，就能实现沥青路面结构层不出现结构性疲劳损伤破坏，从而达到长寿命沥青路面的设计目标。结合我国高速公路沥青路面改建工程中冷再生混合料实际工况，上覆加铺层采用国内常用的100pxAC-13(或100pxSMA-13)改性沥青混凝土＋150pxAC-20改性沥青混凝土，变化下承层水泥稳定级配碎石顶部的综合回弹模量分别为200~1200MPa，计算疲劳极限应变100με对应的zui小泡沫沥青冷再生结构层厚度。路面结构层模量取值参照JTG D50-2017规范中值，泡沫沥青冷再生结构层动态模量取5000MPa，控制泡沫沥青冷再生混合料层底疲劳极限应变为100με，总结全国多省份半刚性基层破损形态与实测弯沉值，计算得到的长寿命泡沫沥青冷再生结构层结构组合方案见表11。
由表11可知，控制泡沫沥青冷再生结构层层底拉应变为100με条件下，随着下承层当量模量的zeng大，泡沫沥青冷再生混合料结构补强层厚度逐渐减小，下承层模量高时加铺泡沫沥青冷再生结构层厚度取小值。在高速公路大中修工程中，采用泡沫沥青冷再生混合料组合热拌沥青混凝土，完全满足长寿命沥青路面抗疲劳性能要求，这一点已在国内多条高速公路改扩建工程中得到实践证明，充分体现了泡沫沥青冷再生的技术优势。
结语
(1)添加再生剂显著提高了泡沫沥青冷再生混合料的劈裂强度与冻融劈裂强度比，以峰值ITS确定80%RAP、100%RAP泡沫沥青冷再生混合料的zui佳再生剂掺量分别为0.9%、1.0%。
(2)zeng大荷载应变水平显著降低了泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命，泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命对应变水平变化ji为敏感。150με水平下，泡沫沥青冷再生混合料的疲劳寿命达2×10^7次。4点弯曲疲劳试验数据离散性小，数据稳定，能准确评价泡沫沥青冷再生混合料抗疲劳耐久性能。
(3)根据拟合回归的疲劳方程，确定泡沫沥青冷再生混合料的极限疲劳应变为100με。在高速公路大中修工程中，采用泡沫沥青冷再生混合料组合热拌沥青混凝土，完全满足长寿命沥青路面抗疲劳性能要求。
(4)添加再生剂、zeng大RAP掺量、增加室内放置时间，均能改善泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。由于RAP中的老化沥青发挥黏结强度，使得服役期间泡沫沥青冷再生混合料疲劳寿命同样存在增长过程，将泡沫沥青冷再生混合料中的RAP仅作为黑色集料，低估了泡沫沥青冷再生混合料的抗疲劳性能。
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全文完 发布于《公路》2021年第12期 文章转载于“沥青路面”公众号
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棱柱体小梁四点弯曲试验是 2011 年交通部行业标准《公路工程沥青及沥青混合料规程》增加的评价沥青混合料疲劳性能 和测量劲度模量的非常重要的试验方法。该方法可以在DTS多功能动态试验系统中进行，也可以使用单独式系统，搭配 温控环境箱进行试验。尤其对于试验任务量比较大的单位，因为疲劳试验可能持续的时间比较长，几小时到几天、甚至几周。 所以配备一套单独式的沥青混合料疲劳试验系统是非常有必要的。
意大利matest-澳大利亚Pavetest气动伺服四点弯曲疲劳试验机 (4PB) 是采用数字控制高性能伺服阀，提供高达60Hz的准确加载波形的气动伺服 试验仪。四点弯曲疲劳试验机可加载半正弦波和正弦波，受控应变或受控正弦应力控制模式，测试多种尺寸沥青混合料小梁的弯 曲劲度/模量。
适用规范
▍AASHTO T 321 热拌沥青混合料重复弯曲疲劳寿命
▍ASTM D7460 热拌沥青混合料重复弯曲疲劳损伤
▍AG:PT/T233 & ASTM 03 热拌沥青混合料重复弯曲疲劳寿命
▍EN 12697-24 Annex D- 棱柱体试件的四点弯曲试验
▍EN 12697-26 Annex B- 棱柱体试件的四点弯曲试验 (4PB-PR)
▍T0739-2011 沥青混合料四点弯曲疲劳寿命试验
产品特点
1.试样通过伺服电机驱动滚珠丝杠牢固夹紧，可始终维持预定的夹紧力，并保证测试过程中试样在产生屈服变形时仍能被持续夹紧，夹紧力可通过调节电机电流控制
2.两个夹紧开关在仪器前方，用于试样梁的左右两侧和中间侧夹紧点的夹紧和放松。四个试样夹紧框可实现所有加载点和反力点的旋转和横向移动
3.顶部夹紧块的标志线，可帮助操作者在夹紧前横向对中试样梁
4.气动伺服系统使用底部气动加载作动器，配备高性能气动伺服阀，PID闭环控制，运行中的自适应控制，可始终维持测试所需的应力/应变
5.薄型高性能不锈钢圆形荷载传感器，用于实时测量和控制荷载。主轴位移传感器可实现中间加载框架的准确定位
6.试样表面位移传感器(On-specimen LVDT)可按设定进行控制并测量试样梁有效范围内的整体弯曲变形（而不是悬浮式的测量部分变形的方法），符合相关标准的要求。
7.基于 Windows 的 TestLab 软件提供的用户界面，简单、效率高并符合有关国际标准。
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